鐘罩型式的變壓器，空載合閘充電時，出現鐘罩對底盤火花放電現象。即在變壓器充電時的合閘瞬間，在鐘罩靠近底座附近位置的地方，看到放電火花。這是一種類似電容放電現象。也就是說，變壓器線圈類似電容器的一個極板;變壓器鐘罩也相當電容器的一個接了地的極板，在兩極板中間的變壓器油是介質，這就構成了一個“特殊電容器”。所以，當110kV及以上電壓級變壓器充電，在產生很大的勵磁涌流時，就等于向“特殊電容器”的一個極板以高壓、大電流強充電。由于“特殊電容器”的另一個極板是通過螺栓接地，螺桿、螺母、螺孔、法蘭盤等間有油膜、氣隙甚至油漆形成電阻，加之電流過大，故而對地泄流不暢，產生大小不一的火花。放電火花的大小，與變壓器合閘時產生的勵磁涌流的大小是對應的，產生的涌流大，火花也大;產生的涌流小，火花也小。在勵磁涌流很大時，產生火花的范圍，在圍繞變壓器鐘罩靠近底座周圍一圈都可見強烈火花。這種火花一閃即逝，對變壓器不造成危害，但觀其火花的大小及范圍可見其變壓器合閘瞬間產生勵磁涌流的大小程度。

　　變壓器的勵磁涌流是什么?分析表明，在110KV及以上電壓級的大、中型變壓器正常運行時，空載電流只占額定電流的2～10%，但在變壓器合閘充電的瞬間，空載電流卻很大，有時超過額定電流的6～8倍，這種現象的出現就叫發生了勵磁涌流。勵磁涌流的產生與電源電壓接入變壓器所產生的磁通數值大小有關，而磁通的數值又與合閘時(t=0)電源電壓的初始相位角α有關。以單相變壓器為例，將電源電壓U1接入變壓器(如附圖所示)，其電壓方程式為：

　　式中U1m——加于變壓器一次側電壓的最大值。

　　U1——加于變壓器一次側電壓的瞬時值

　　α——合閘時一次電壓的初始相位角

　　i1——變壓器一次側電流

　　R1——變壓器一次繞組的電阻

　　W1——變壓器一次繞組匝數

　　Φ——變壓器主磁通的瞬時值

　　由于i1R1很小，忽略它雖然使計算結果表現不出暫態過程的衰減，但可使分析簡化。這樣式(1)變為：

　　由于W1與變壓器的結構有關，U1m及ω決定于系統的電源。所以，磁通的數值只與合閘時(t=0)的相位角有關。由于相位角α實際上可以是0～2π的任一數值，因此從極端的情況看有如下二種：

　　(1)t=0時，α=變壓器空載合閘充電鐘罩對底盤放電的分析，此時U1=U1m，由(3)式得：

　　Φ=-Φmcos(ωt+變壓器空載合閘充電鐘罩對底盤放電的分析)=ΦmSinωt

　　這種情況不產生瞬變過程，合閘后磁通立即達到穩態值，勵磁電流也是如此，即不產生涌流。

　　(2)t=0時，α=0，此時U1=0，由(3)式得：

　　Φ=Φm(1-cosωt)

　　這時，合閘后，磁通由零增大至2Φm，勵磁電流由零增大至對應于2Φm的數值。由于磁通與勵磁電流的非線性關系，故勵磁電流能達到正常空載勵磁電流數值的幾十倍，使變壓器充電側電流達到6～8倍的額定電流。在三相變壓器充電時，由于每相電源電壓瞬時值不相等，故產生的勵磁涌流也不相同，合閘瞬間電壓為0或最小的相，產生的勵磁涌流量大，反之，則小。

　　由于變壓器繞組中存在電阻，勵磁涌流從很大的數值很快就衰減到正常值。故勵磁涌流所造成的“特殊電容器”的對地放電，對變壓器本身并不造成危害。但針對勵磁涌流而言，必須注意以下幾個問題：

　　(1)當向變壓器充電有幾個電源可供選擇時，應選用小系統電源充電。因為小系統電源的等值阻抗較大，涌流電壓降也就較大，加于變壓器的實際電壓變小。最終導致涌流減小。而且小系統電源的等值阻抗中電阻成份較大，能使涌流更快衰減。如果能有單一的發電廠對變壓器由零值電壓逐漸升壓進行充電，更是可以完全避免產生勵磁涌流。同時，也就避免了上述的“放電火花”。

　　(2)當變壓器的高低壓繞組兩側都具有電源時，為避免變壓器的勵磁涌流產生較大的電壓波動，應采用變壓器高壓側電源充電，然后在低壓側并列操作。尤其是低壓側具有對電壓波動效應靈敏的負荷時(如整流負荷等)，更應如此。

　　(3)變壓器充電時，首先接觸電源的一側可能產生很大的勵磁涌流，另一側無電流，故容易使變壓器的差動保護動作。雖然速飽和類型的差動保護設備，能改善這一狀況，但有時仍會發生誤動作。在操作中應予以注意。